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Enfin, on suggère des perspectives de recherches futures comme suite à ce travail. Mécanismes de ruine du portique et distribution des rotules plastiques……….. Mécanismes de ruine du portique et distribution des rotules plastiques……. Elle est calculée avec la même formule que pour les poutres Cfr. Ensuite, on discute les résultats obtenus, relatifs aux paramètres étudiés:

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Récapitulation des rotules plastiques attribuées aux poutres et poteaux… Ces deux structures sont supposées encastrées à leurs répohse. Distribution verticale des charges horizontales Dans les analyses effectuées dans le cadre de la présente investigation, trois points présentant trois niveaux de dommages appelés niveaux de performance sont définis sur la courbe force-déplacement de la figure 4. Courbes de capacité du portique………………………………………… Structures étudiées b Masses “sismiques” concentrées rppa bâtiments considérés La masse “sismique” concentrée par niveau du bâtiment est calculée comme suit [8]: Click here to sign up.

Cette fraction des forces sismiques globales est proportionnelle à la raideur latérale de ce dernier. Les caractéristiques mécaniques des matériaux béton et acier utilisés pour le ferraillage des poutres et poteaux des deux portiques étudiés sont: Courbe de capacité du portique………………………………………… Analyse pushover Cha pit re 3: Module de cisaillement transversal, G, de la section de béton. Les paramètres a et b représentent les valeurs de rotation plastique et c celui de la résistance résiduelle en cisaillement de la poutre.

Concernant les poutres, les caractéristiques mécaniques du béton et des aciers longitudinaux et transversaux sont maintenues à leurs valeurs nominales: Masses “sismiques” des modèles “brochette” Modèle ” brochette” associé aux deux bâtiments étudiés associés aux bâtiments étudiés.

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Les paramètres a et b représentent les valeurs de rotation plastique et c celui de la résistance résiduelle en flexion du poteau.

Aussi, la résistance élastique limite Vy et le déplacement élastique correspondant d y varient également légèrement, de quelques pourcents, quelle que soit la valeur réduite considérée pour le couple f c 28 – f y — tableau 5. Modélisation des poutres et poteaux du portique…….

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Les poutres perpendiculaires aux portiques étudiés sont aussi prédimensionnées par les mêmes relations speectre. Loi Force — Déplacement généralisé associée aux poutres et poteaux du portique… 4.

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Dimensions des sections de béton des poutres et des poteaux des 2 portiques étudiés. Pacific Earthquake Engineering Research Center.

Charges permanentes et Q: Elle est donnée par la formule suivante [13]: Portique dont la résistance caractéristique fc28 du béton dans les poteaux est réduite. Le mécanisme de ruine montré à la figure 5.

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Cha pit re 1: Le portique est ensuite analysé suivant la méthodologie définie également dans le même paragraphe 5. Au terme de ces analyses non-linéaires des portiques considérés, on procède à une discussion des résultats obtenus, relatifs aux paramètres étudiés: Le chapitre 4 est consacré à la modélisation non-linéaire des poutres et poteaux du portique en béton armé.

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La résistance caractéristique à la compression du béton est maintenue à sa valeur nominale: Cette modélisation est effectuée en tenant compte du comportement non-linéaire des poutres et poteaux du spectde en béton armé.

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Analyse comparative de leurs ductilités globales………………………….

Illustration schématique des forces sismiques appliquées aux différents niveaux de chaque portique étudié. Dans notre cas, les bâtiments considérés ont une configuration géométrique simple, régulière dr plan et en élévation.

Pour que ces deux inéquations soient vérifiées, nous avons adopté les sections de béton des poutres et des poteaux présentées à la figure 2. Les analyses pushover ont été effectuées en faisant varier, à chaque analyse, de manière dégressive, les caractéristiques mécaniques des matériaux béton et aciers constitutifs des poteaux du portique, à savoir la résistance caractéristique à la compression du béton, f c 28et la limite élastique des aciers longitudinaux, f y.

Mécanisme de ruine du portique et distribution des rotules plastiques………. Le point de contrôle du déplacement peut être pris au centre de gravité de la structure ou à son point le plus haut.

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Structures étudiées Cha pit re 2: Plastification par flexion — Rotule plastique. Enfin, on suggère des perspectives de recherches futures comme suite à ce travail. La résistance élastique limite Vy reste, quant à elle, presque constante quelle que soit la valeur réduite considérée de f c 28et le déplacement élastique correspondant d y varie légèrement tableau 5.

Structures étudiées 2 2.

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La résistance élastique limite Vy reste, quant à elle, presque constante quelle que soit la valeur réduite considérée de f c 28 , et le déplacement élastique correspondant d y varie légèrement tableau 5. Spectre de réponse de calcul [8]. Dans notre cas, il est donné en fonction de la valeur de f c 28 considérée dans les analyses pushover: Elle est donnée par la formule suivante [13]: Courbe de capacité du portique…………………………………………

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Structures fpa Figure 2. Diagramme moment — rotation associé à la plastification des poteaux par flexion [13]. Les caractéristiques mécaniques des matériaux béton et acier utilisés pour le ferraillage des poutres et poteaux des deux portiques étudiés sont: Le mécanisme de ruine montré à la figure 5. Définition du déplacement cible de la structure……………….

Paramètres d’analyse sismique (norme algérienne RPA99/RPA99 – )

Les propriétés des rotules plastiques pour les poutres et les poteaux sont déterminées en utilisant les codes FEMA [13] et ACI [17]. Mécanisme de ruine du portique et distribution des rotules plastiques…….

Structures étudiées Figure 2.

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Pour des portiques autostables avec remplissages en maçonnerie rigide, ce qui est notre cas: Les paramètres a et b représentent les valeurs de rotation plastique et c celui de la résistance résiduelle en flexion de la poutre. Pour les poutres, les caractéristiques mécaniques du béton et des aciers longitudinaux et transversaux sont maintenues à leurs valeurs nominales: La résistance caractéristique à la compression du béton est maintenue à sa valeur nominale: Masses “sismiques” des modèles “brochette” Modèle ” brochette” associé aux deux bâtiments étudiés associés aux bâtiments étudiés.

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Concernant les poutres, les caractéristiques mécaniques du béton et des aciers longitudinaux et transversaux sont maintenues à leurs valeurs nominales: Modélisation des poutres et poteaux du portique…….

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Par contre, pour les mêmes portiques mais avec des caractéristiques réponsee du béton et des aciers longitudinaux dans les poteaux inférieures aux valeurs nominales de dimensionnement, la ruine se produit par des mécanismes plastiques qui ne sont pas de type global. Comparaison des résultats relatifs aux portiques de référence………………….

Analyse comparative de leurs résistances ultimes et leurs sur-résistances…… Au terme de ces analyses non-linéaires des portiques considérés, on procède à une discussion des résultats obtenus, relatifs aux paramètres étudiés: Analyse comparative de leurs mécanismes de ruine Portique dont la résistance caractéristique fc28 du béton dans les poteaux est réduite.

Modélisation et Calcul Non Ee Présenté par: Remember me on this computer. Poutres Poteaux 40 cm 40 cm 40 cm 40 cm Pour tous les niveaux Pour tous les étages Figure 2.

Paramètres d’analyse sismique (norme algérienne RPA99/RPA99 – 2003)

Dans les analyses effectuées dans le cadre de la présente investigation, trois points présentant trois niveaux de dommages appelés niveaux de performance sont définis sur la courbe force-déplacement de la figure 4.

Résultats présentés et discutés ………………………………………………………. Au niveau Life Safety, la structure a subi des dommages importants, qui pourraient induire une perte significative de sa raideur. Les sections de béton des poutres et des poteaux ainsi que leurs ferraillages sont obtenus après un calcul de dimensionnement des deux portiques, que nous présentons au paragraphe suivant.

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Elle est donnée par la formule suivante [13]: La limite élastique des armatures transversales des poteaux est maintenue à sa valeur nominale, MPa.

Les paramètres présentés sur la figure 4. Il est calculé par la relation suivante, en spectree à la figure 4. Les paramètres a et b specgre les valeurs de rotation plastique et c celui de la résistance résiduelle en flexion du poteau.

Loi Force — Déplacement généralisé associée aux poutres et poteaux du portique… 4. Mécanisme de ruine du portique et distribution des rotules plastiques………. Loi Force – Déplacement non linéaire idéalisée utilisée pour les poutres et poteaux du portique [13].

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Analyse comparative de leurs ductilités globales…………………………. Courbes de capacité du portique……………………………………………….

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Diagramme moment — rotation associé à la plastification des poutres par flexion [13]. Etat limite ultime point 1: Cette modélisation est effectuée en tenant compte du comportement non-linéaire des poutres et poteaux du portique en béton armé.

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